技术分析
技术分析
- 固井水泥浆用两性离子型聚羧酸分散剂的合成及性能评价 (第一部分)
- 固井水泥浆用两性离子型聚羧酸分散剂的合成及性能评价 (第二部分)
- 固井水泥浆用两性离子型聚羧酸分散剂的合成及性能评价(第三部分)
- 新型温度响应型蠕虫状胶束堵漏剂合成与评价(第一部分)
- 新型温度响应型蠕虫状胶束堵漏剂合成与评价(第二部分)
- 化工管道运输技术发展现状与展望(第一部分)
- 化工管道运输技术发展现状与展望(第二部分)
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- 管道流量计量技术挑战与展望(第一部分)
- 管道流量计量技术挑战与展望(第二部分)
- 管道流量计量技术挑战与展望(第三部分)
- 海洋软管应用技术与展望(第一部分)
- 海洋软管应用技术与展望(第一部分)
- 海洋软管应用技术与展望(第二部分)
- 海洋软管应用技术与展望(第四部分)
- 基于蒙脱石修饰的深层页岩封堵剂制备及性能研究(第一部分)
- 基于蒙脱石修饰的深层页岩封堵剂制备及性能研究(第二部分)
- 两性离子聚合物降滤失剂的合成及评价 (第一部分)
- 两性离子聚合物降滤失剂的合成及评价 (第二部分)
- 减阻剂在高风险管道上的应用
- 分子模拟技术在油田用丙烯酰胺聚合物中的应用进展(第一部分)
- 分子模拟技术在油田用丙烯酰胺聚合物中的应用进展(第二部分)
- 非均相体系在微通道中的封堵性能研究(第一部分)
- 非均相体系在微通道中的封堵性能研究 (第二部分)
- 高含水油田剩余油研究方法、分布特征与发展趋势(第一部分)
- 高含水油田剩余油研究方法、分布特征与发展趋势(第二部分)
- 高含水油田剩余油研究方法、分布特征与发展趋势(第三部分)
- 能源安全战略下中国管道输送技术发展与展望(第一部分)
- 能源安全战略下中国管道输送技术发展与展望(第二部分)
- 能源安全战略下中国管道输送技术发展与展望(第三部分)
- 超临界水对重油改质中多环芳烃生成与转化影响的研究进展(第一部分)
- 超临界水对重油改质中多环芳烃生成与转化影响的研究进展(第二部分)
- 耐高温两性离子型油井水泥缓凝剂的合成及其缓凝机理研究(第一部分)
- 耐高温两性离子型油井水泥缓凝剂的合成及其缓凝机理研究(第二部分)
- 稠油水环输送管道再启动压降特性分析 (第一部分)
- 稠油水环输送管道再启动压降特性分析 (第二部分)
- 稠油水环输送管道再启动压降特性分析 (第三部分)
- 石油钻井行业的技术新动态
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- 油井水泥大温差缓凝剂的合成及性能研究(第一部分)
- 油井水泥大温差缓凝剂的合成及性能研究(第二部分)
- 智能油田关键技术研究现状与发展趋势 (第一部分)
- 智能油田关键技术研究现状与发展趋势 (第二部分)
- 智能油田关键技术研究现状与发展趋势 (第三部分)
- 石油钻井行业技术新动态
- 石油钻井行业技术新动态
- 钻井过程中井漏特征精细识别方法研究与应用(第一部分)
- 钻井过程中井漏特征精细识别方法研究与应用(第二部分)
- 非常规油气固井材料发展现状及趋势浅析(第一部分)
- 非常规油气固井材料发展现状及趋势浅析(第二部分)
- 石油钻井行业技术动态
- 国际石油2023年度十大科技进展回顾
- 页岩气小井眼水平井纳米增韧水泥浆固井技术(第一部分)
- 页岩气小井眼水平井纳米增韧水泥浆固井技术(第二部分)
- 新型固井冲洗液评价装置适用性分析 (第一部分)
- 新型固井冲洗液评价装置适用性分析(第二部分)
- 吉木萨尔页岩油井水泥环性能评价(第一部分)
- 吉木萨尔页岩油井水泥环性能评价(第二部分)
- 构建多维度管道巡防体系管控高后果区风险
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- 纳米流体提高原油采收率研究和应用进展(第三部分)
- 纳米流体提高原油采收率研究和应用进展(第一部分)
- 纳米流体提高原油采收率研究和应用进展(第二部分)
- 纳米流体提高原油采收率研究和应用进展(第四部分)
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- 中深层稠油化学降黏技术研究进展(第一部分)
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- 中深层稠油化学降黏技术研究进展(第三部分)
- 中深层稠油化学降黏技术研究进展(第四部分)
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- 纤维素纳米材料在油气行业的研究现状与前景展望-孙金声院士团队
- 国内外深井超深井钻井液技术现状及发展趋势(第一部分)
- 国内外深井超深井钻井液技术现状及发展趋势(第二部分)
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- 动态压力固井用疏水缔合聚合物防窜剂的合成与性能(第二部分)
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- 聚合物降滤失剂PAAAA的合成及其性能评价(第二部分)
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- 油井用复合低温早强剂的制备与性能研究(第一部分)
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- 阴离子型丁苯胶乳粉的合成及其在油井水泥中的应用(第一部分)
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- 水溶性疏水缔合聚合物-膨润土纳米复合材料的研究(第一部分)
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- 中国陆上油气田生产智能化现状及展望(第一部分)
- 中国陆上油气田生产智能化现状及展望(第二部分)
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- 钻井工程血液-钻完井液技术的发展现状与趋势(第一部分)
- 钻井工程血液-钻完井液技术的发展现状与趋势(第二部分)
- 钻井工程血液-钻完井液技术的发展现状与趋势(第三部分)
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- 国内新型油井水泥分散剂的研究进展
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- 微交联聚合物降滤失剂的合成与性能 (第一部分)
- 微交联聚合物降滤失剂的合成与性能(第二部分)
- 抗温抗盐水基钻井液降滤失剂研究进展(第一部分)
- 抗温抗盐水基钻井液降滤失剂研究进展(第二部分)
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- 井控技术研究进展与展望(第三部分)
- 井控技术研究进展与展望(第二部分)
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- 耐温型聚丙烯酰胺减阻剂研究与应用现状(第一部分)
- 耐温型聚丙烯酰胺减阻剂研究与应用现状(第二部分)
- 抗高温钻井液降滤失剂的合成及机理研究(第一部分)
- 抗高温钻井液降滤失剂的合成及机理研究(第二部分)
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- 油气管道技术发展现状与展望
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- 石油管道输送用高效减阻剂超高分子量聚1-辛烯的合成及其结构性能(第二部分)
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- 可降解微交联减阻剂的开发及应用(第二部分)
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2.2 稳定封堵壁面的形成与结构分析
将不同浓度的封堵剂加入水中,观察稳定封堵壁面的行程,结果如表1所示。形成稳定封堵壁面所需封堵剂的最低浓度约为3%。浓度低于3%,中间壁面具有流动性,浓度高于3%低于5%,中间壁面具有较好的壁面黏附性和无流动性特点。封堵剂浓度高于6%,在形成稳定封堵壁面后,可以在上层见到析出的片状晶体,即有较多的堵漏剂未参与中间稳定封堵壁面的形成。因此确定形成稳定封堵壁面的封堵剂浓度为3%~5%,而稳定封堵壁面形成的时间随堵漏剂浓度的增加而减少,说明封堵剂的用量会影响稳定封堵壁面的形成过程,即封堵剂在油水界面的聚集速率影响稳定封堵壁面的形成速率,但总的形成时间不少于2h,限制了封堵剂的实际应用。
对形成的稳定封堵壁面进行成分分析。将稳定封堵壁面取出称重,质量为m,体系原有水的质量为m1,原有模拟油的质量为m2,;形成稳定封堵壁面后,体系剩余水的质量为m3,剩余模拟油的质量为m4,通过公式可以得到稳定封堵壁面的组成w1、w2和w0,即水、油和封堵剂的比例,结果如表2所示。结果表明,稳定壁面含水22.10%,含油20.15%,堵漏剂含量为57.75%(以上均为均值)。封堵剂为稳定封堵壁面主要成分,稳定封堵壁面含有较多质量的水和模拟油,可以减少泥浆注入后封堵剂对地层的污染。
将稳定封堵壁面取出进行小角度X-射线散射仪分析,结果如图6所示。图6中显示出明显的散射峰,其中横轴散射因子q(1):q(2):q(3)=1:2:3,表明稳定封堵壁面以层状液晶凝胶结构存在。稳定封堵壁面的层状排列方式,结合X-射线散射数据、Bragg公式以及稳定封堵壁面的具体组成比例进行计算。
通过Materials Studio软件计算封堵剂分子的长度为34.69Å,封堵剂分子结构如图7(a)所示。封堵剂形成的稳定封堵壁面结构如图7(b)所示,即在稳定封堵壁面微观结构中,封堵剂在水-模拟油之间以疏水碳链在内、亲水头基在外的形式形成层状结构,油相存在于封堵剂疏水碳链之间,水分子存在于双分子层间。Materials Studio软件给出稳定封堵壁面的结构如图7(c)所示,即封堵剂分子发生聚集缠绕形成稳定封堵壁面,只有少量的水和模拟油被包覆在封堵剂链中,而体系存在的大量水和模拟油不参与稳定封堵壁面的形成。
2.3 稳定封堵壁面承压性评价
针对地层裂缝结构,使用简易连通装置模拟不同尺寸裂缝中封堵剂和地层水接触后形成的稳定封堵壁面的抗压能力如表3所示。对于连通器装置,受到油水接触面限制,尽管形成的稳定封堵壁面总体积较小,但是可以承受自身质量100倍地层水或工作液的挤压,说明该稳定封堵壁面在地层裂缝中可以稳定长期存在。倒置承压试验则证实形成的稳定封堵壁面可以承受自身质量的100倍的地层水质量的重力压力,且可以维持承压超过30d不发生变形,说明形成的稳定封堵壁面具有良好的承压性能。同时,倒置装置中稳定封堵壁面除了要面临水的垂直重力挤压,还面临着稳定封堵壁面与通道壁面的黏附效果问题。而倒置承压则证实该稳定封堵壁面除了具有强的承压能力,还具有良好的黏附能力,这也使稳定封堵壁面在地层裂缝中可以有效实现对通道的黏附封堵。稳定封堵壁面的承压面积、上层水的重力、稳定封堵壁面单位面积承压压强和单位质量封堵剂的承压压强可以根据公式计算得到。
因此,对于4mm管径的连通器,稳定封堵壁面单位面积承压压强p=3.90×104Pa,单位质量稳定封堵壁面单位面积承压压强pw=7.80×107Pa/kg。对于50mL的量筒,形成的稳定封堵壁面单位面积承压压强p=1.417×103Pa,单位质量稳定封堵壁面单位面积承压压强pw=2.2834×106Pa/kg;在以上压强条件下可以稳定超过3d。对于100mL的量筒,形成的稳定封堵壁面单位面积承压压强p=1.847×103Pa,单位质量稳定封堵壁面单位面积承压压强pw=3.694×106Pa/kg。以上数据表明,封堵剂在裂缝等微小通道中形成的稳定封堵壁面,其单位质量稳定封堵壁面单位面积承压压强pw=7.80×107Pa/kg,即78MPa/kg,可以满足大多地层的压力。
2.4 评价温度对稳定封堵壁面的影响
室温下形成的稳定封堵壁面,将其放在不同温度水浴锅中静置30min,观察稳定封堵壁面在不同温度下的稳定性,结果如表4所示。在温度低于65℃时,稳定封堵壁面具有良好的壁面黏附能力和承压能力;温度高于75℃时,稳定封堵壁面完全失去固态稳定性,呈现良好的流动性;而在温度范围为65~75℃时,流动性越来越好,固态稳定性越来越差,说明该稳定封堵壁面在温度低于65℃具有良好的封堵通道的能力。
室温下形成的稳定封堵壁面在80℃水浴中加热30min,从不流动的层状凝胶转变为流动态(图8),稳定封堵壁面失去稳定性,对裂缝失去封堵效果。将其转移至冰凉中冷藏,稳定封堵壁面又重新出现,恢复对裂缝的封堵,说明该稳定封堵壁面具有温度响应性。
3.结论
本文通过一步法,由N,N-二甲基环已胺(DMCHA)和山嵛酸(BA)合成了一种适用于中低温漏失层的新型响应型蠕虫状胶束堵漏剂。该堵漏剂溶解在模拟油中,和水接触后形成稳定封堵壁面;稳定壁面以层状液晶凝胶结构存在,层间距为123.20Å。在4mm的联通管道中,单位质量堵漏剂可承受78MPa的压力,且稳定时间超过30d,证实该稳定壁面具有良好的承压能力和耐压能力;倒置承压实验证实该稳定壁面和地层有良好的黏附作用,可以实现对地层的有效封堵。稳定壁面在温度低于65℃能始终保持良好的固态稳定性,证实其具有良好的耐温性;并且在80℃失去固态稳定性后,在2~4℃低温下又可以快速从流动态转变为不流动的稳定壁面,证实该稳定壁面具有良好的温度响应性。
该新型响应型蠕虫状胶束堵漏剂成功合成,且对中低温漏失层具有良好的封堵性能,亦可作为水泥堵漏前置段塞以应对恶性漏失。